为研究2种不同齿形的双侧强化单管的性能,通过试验测试了强化管和光管的沸腾传热性能。从综合传热系数、两侧换热系数和管内压降对比分析不同齿形的强化管的性能参数,并对两强化管的综合性能作了相应的评价。应用A、B2种齿形的强化管都可以达到节能的目的,其中A管比B管更有优势。 是因为A管采用的螺纹强化内齿更高，内齿数更多，强化换热的是以增加管内水流动压降为代价的。图4管内流动压降随管内水流速的变化3.4管外换热系数对比A，B两试验管为双侧强化管，通过威尔逊图解法可得到管内的强化系数，根据Cooper公式可知［9］，管外换热系数与饱和温度、热流密度相关，因此，试验采用定5℃饱和温度，定管内水流速为2.5m/s，变化热流密5000~60000W/m2，从图5可以看出，以热流密度40000W/m2为例，A，B两管相对于光管（Cooper计算值）的强化倍数分别约为6.18和5.56；其中A管相对于B管高11.2%，原因是A管采外齿形结构高度比B管低性能对比试验研究-电动数控滚圆机滚弧机张家港数控滚圆机滚弧机折弯机，气化核心在齿底部，气泡产生后脱离避免所需要克服的行程小，有利于脱离壁面，同时A管的外齿数比B管多，在一定程度上增加了汽化核心本文由公司网站滚圆机网站 转载中国知网整理! http://www.gunyuanjixie.com。图5管外换热系数对比根据Cooper公式，热流密度增加，管外换热系数会持续增大。但是，从现有的试验数据发现，当热流密度大于50kW/m2时，管外换热系数基本保持水平，分析原因有以下两点：（1）试验测试的精度有限，系统偏差隐含了管外换热系数的增加幅度；（2）结合试验现象，当热流密度增加时，壁面过热度增加，单位表面积上产生更多的气泡，由于气泡不能及时脱离表面，在局部聚合，形成了少面积的气膜，抑制了管外换热系数的进一步增加，此原因有待进一步考证［10］。3.5管内外传热热阻A，B两试验管为双侧强化管，通过威尔逊图解法可得到管内的强化系数，忽略管壁导热及污垢的影响，通过热阻分离法可得到管外换热系数，进一步可以计算出管、内外热阻占总热阻的比例，如图6所示。从图6可以看出，A，B两管管内外性能对比试验研究-电动数控滚圆机滚弧机张家港数控滚圆机滚弧机折弯机本文由公司网站滚圆机网站 转载中国知网整理! http://www.gunyuanjixie.com